连接器发热的本质是焦耳热，功率等于电流的平方乘电阻。但知道发热功率不等于知道温升——同样的功率，散热条件不同，最终温度可以差几十度。要估算温升，必须把热阻这个环节补上。
第一步：确定发热点和功率
连接器的发热集中在三处：接触界面、接触件本体、压接点（或焊点）。
接触界面的功率是电流平方乘接触电阻。以50安培、接触电阻1毫欧为例，功率是50×50×0.001，等于2.5瓦。这个数字看起来不大，但它集中在一个极小的体积上，散热面积小，所以温升显著。
接触件本体的功率是电流平方乘导体电阻。这一段电阻通常比接触电阻还小，但导体长、散热条件稍好，温升贡献一般低于接触界面。
压接点的电阻取决于压接质量。合格的压接点电阻与同等长度的导体相当；压接不良的压接点可能高出一个数量级，成为最热点。这也是为什么现场红外测温时，最容易发现的是压接位置发烫。
第二步：确定散热路径
热量从接触界面出发，有三条路径：沿接触件向两端导体传导、通过绝缘体传给壳体、通过空气对流和辐射散出。
三条路径里，沿导体传导通常是最主要的。绝缘体的导热系数很低（工程塑料一般在0.2到0.5瓦每米开尔文，而铜是400），通过绝缘体散热的效率很差。空气对流在自然条件下也很有限。
所以实用的简化是：把主要散热路径看作沿导体向两端传导，两端与线缆相连，线缆本身也是散热体。
第三步：估算热阻
从接触界面到环境的热阻可以粗略拆成三段：接触件到线缆导体的热阻、线缆导体沿长度方向的热阻、线缆表面到空气的对流热阻。
第一段小，可以忽略。第二段用导热公式算：热阻等于长度除以（导热系数乘截面积）。以铜导体、截面积10平方毫米、长度0.1米为例，热阻约为0.1除以（400×10的负5次方），等于0.025开尔文每瓦。
第三段是瓶颈。自然对流条件下，线缆表面的换热系数大约5到10瓦每平方米开尔文。以直径4毫米、长度0.2米的线缆为例，表面积约0.0025平方米，热阻约为1除以（8×0.0025），等于50开尔文每瓦。
可以看到，第三段比第二段大三个数量级。也就是说，对自然散热的连接器来说，热量能不能散出去，主要取决于线缆表面积和表面换热条件，而不是连接器本身。
第四步：算温升
总热阻约等于各段之和，本例约50开尔文每瓦。发热功率2.5瓦，温升约125开尔文——这个结果明显不合理，说明假设有问题。
问题在于我们忽略了接触件通过壳体散热这条路径，也忽略了多芯并联时的分摊。实际连接器的壳体是金属，与面板相连，散热面积远大于线缆。所以真实热阻要低得多。
实用的做法是：用实测反推。在额定电流下通电至热稳定，测接触件温度和壳温，用功率除以温升得到等效热阻。这个等效热阻包含了所有路径，虽然不够严谨，但对同类产品有参考价值。我们内部对不同规格的连接器都建立了这个数据。
工程上怎么用
有了等效热阻，就可以反推允许电流。公式是：允许温升除以（热阻乘电阻）。如果要求温升不超过30开尔文，热阻已知，接触电阻已知，就能算出允许电流。
需要注意的三个修正：
一是环境温度。允许温升是相对环境的，环境温度从25度升到55度，允许的温升空间要按产品耐温上限重新算，通常要降额。
二是多芯叠加。芯数多时热量互相影响，等效热阻不是简单并联——中间的芯散热条件比边缘的差。经验做法是按芯数引入修正系数，具体数值要靠实测。
三是敷设方式。线缆穿管、成束、密闭线槽都会显著抬高第三段热阻。成束敷设时线缆之间相互加热，载流能力要按规范降额，这一点和连接器本身无关，但直接影响最终温升。
降额的实践做法
我们在给客户做选型时，一般按这个顺序：先确认电流、环境温度、敷设方式、芯数，然后查该型号的实测热阻数据，算出预估温升，再看是否在允许范围内。如果超标，建议提高规格或者改善散热——加散热片、强制风冷、增大线缆截面积。
最后一个建议是：大电流应用一定要做装机温升测试。计算能给出方向，但真实工况的边界条件太多，实测才是最终依据。测试时测点要贴在接触件上，测壳温会低估十几度。
Y17系列卡扣式大电流连接器和YGD系列大电流电缆连接器可以提供各规格的实测热阻参考数据。把电流、环境温度、敷设方式告诉我们，我们直接给降额后的建议。
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